淺析復合硅酸鹽保溫材料在蒸汽管道保溫中的應用

　　摘 要： 對電廠主蒸汽管道外表面溫度超標現(xiàn)象進行分析，提出改造技術方案及施工工藝要求，介紹復合硅酸鹽保溫材料在蒸汽管道節(jié)能改造中的成功應用。

　　關鍵詞： 汽管道 保溫節(jié) 能環(huán)保 應用

　　一、改造前保溫存在的問題 電廠12MW 次高溫次高壓機組主蒸汽管道，原設計保溫材料是硬質(zhì)成型微孔硅酸鈣，在運行中由于機組啟、停時管道產(chǎn)生熱位移，交變擠壓;管道的輕微震動;長期高溫使用等原因，造成硅酸鈣碎裂粉化，形成很多裂縫，保溫材料的熱密封性能下降，蒸汽管道熱能容易向外散發(fā)。同時保溫材料塌陷出現(xiàn)空洞，特別是在水平管與垂直管段交接的彎頭處出現(xiàn)脫節(jié)，保溫效果很不理想，外表面溫度平均55℃，局部溫度高達150℃以上，散熱損失較大。

　　按GB4272 - 92《設備及管道保溫技術通則》，在設備或管道外表面采取保溫措施后，其保溫層外表面溫度必須小于50℃的規(guī)定，外表面溫度已經(jīng)超標。因此，節(jié)能降耗工作成為需要解決的當務之急，同時管道的保溫節(jié)能改造既是技術的需要，是企業(yè)管理的重要內(nèi)容，也是節(jié)能降耗的重要途徑，因此電廠于2005 年對1#、2# 機組主蒸汽管道進行了保溫節(jié)能改造。

　　二、保溫材料的選擇

　　(一)保溫材料性能 對比成型微孔硅酸鈣產(chǎn)品具有質(zhì)地較硬、抗熱震性、可塑性差，容易碎裂粉化、容重較高、材料規(guī)格種類多、材料管理工作量大等缺點。

　　復合硅酸鹽纖維板和復合硅酸鹽膏產(chǎn)品具有質(zhì)地柔軟、密度低、導熱系數(shù)小、優(yōu)良的熱穩(wěn)定性及抗熱震性、優(yōu)良的抗拉強度、無腐蝕無污染、施工簡便可塑性強、使用壽命長，受熱膨脹小，外包鐵皮不會有拉裂、凹凸等優(yōu)點，其保溫效果特別好。

　　(二)產(chǎn)品綜合經(jīng)濟效益

　　復合硅酸鹽纖維板和復合硅酸鹽膏保溫材料在相同工藝條件下，其使用厚度為硬質(zhì)成型微孔硅酸鈣保溫材料的五分之三，可使管道外保護層用量相應減少18%，散熱損失相應減少20%。無論是一次性投資，還是每年的散熱損失費用等方面，均以使用復合硅酸鹽纖維板和復合硅酸鹽膏保溫材料為最經(jīng)濟，且具有良好的綜合經(jīng)濟效益。

　　(三)保溫材料的選擇

　　通過以上對比，主蒸汽管道的保溫材料采用復合硅酸鹽纖維板和復合硅酸鹽膏保溫材料。

　　三、改造的施工技術方案及工藝要求

　　(一)拆除從鍋爐主蒸汽出口集箱至汽輪機高壓缸范圍內(nèi)管道上的原保溫結(jié)構，清除干凈管道表面的灰塵和鐵銹。

　　(二)使用復合硅酸鹽膏保溫材料直接在管道、閥門表面進行涂抹，形成厚度為20mm 的基礎保溫層。

　　(三)在主蒸汽管道基礎保溫層上用細鐵絲捆扎3 層復合硅酸鹽纖維板，每層厚度為25mm，將它錯縫粘貼，并用復合硅酸鹽膏保溫材料涂抹保溫層的縫隙，保證其保溫的密封性能。在第1、2、3 層復合硅酸鹽纖維板外用細鐵絲網(wǎng)整體捆扎、勒緊，防止保溫層滑動、錯位。外使用復合硅酸鹽膏保溫材料進行厚度為20mm 的密封涂抹，形成厚度為95mm 的主保溫層。

　　(四)在主蒸汽管道主保溫層上，用細鐵絲捆扎一層復合硅酸鹽纖維板，厚度為25mm，將它錯縫粘貼，并用復合硅酸鹽膏保溫材料涂抹保溫層的縫隙，保證其保溫的密封性能。在第4 層復合硅酸鹽纖維板外用細鐵絲網(wǎng)整體捆扎、勒緊，防止保溫層滑動、錯位。外使用復合硅酸鹽膏保溫材料進行厚度為10mm 的密封涂抹，形成厚度為35mm 的加強保溫層。

　　(五) 主蒸汽管道保溫層構成為基礎保溫層(20mm)、主保溫層(95mm)和加強保溫層(35mm)， 總厚度為150mm。

　　( 六) 最外層金屬保護層的材料用0.8mm 鋁皮封包， 相鄰搭接不小于40mm，并在適當?shù)奈恢昧舫鲎杂膳蛎浻嗔?。安裝時，應緊貼保溫層，環(huán)向接縫、縱向接縫和水平接縫必須上搭下，成順水方向。彎頭鋁皮的外弧段另外增加一條寬度為50mm 的鋁皮縱向連接，使彎頭鋁皮的環(huán)向、縱向都能連接成牢固的整體，不會產(chǎn)生脫節(jié)現(xiàn)象。

　　(七)施工后的保溫層，不得覆蓋設備的銘牌、儀表等。設備的名稱、介質(zhì)流向標識、色標及時按原樣恢復。

　　四、改造后的效果及經(jīng)濟性分析

　　(一)改造前后監(jiān)測點的外表面溫度對比將彎頭作為監(jiān)測點， 對其改造前、后彎頭監(jiān)測點處的外表面溫度測溫。實施了保溫節(jié)能改造后，外表面溫度完全符合GB4272 - 92 規(guī)定的標準，原超溫點已經(jīng)消除，平均溫度下降22℃，保溫效果得到了明顯的提高。

　　(二)改造前后的散熱損失對比

　　散熱損失通常以熱流密度q(W/m2)表示。散熱損失與散熱面積之乘積，就是該面積的散熱量，所以散熱面積內(nèi)的散熱損失表示了該區(qū)域的保溫狀況，該項指標是檢驗熱力設備保溫效果的主要指標1. 改造前散熱損失:主蒸汽溫度為550℃，平均外表面溫度為T w 前= 55℃，按同一環(huán)境溫度25℃計算：α 改造前為10.92W/(m2.k);q 改造前為327.6W/m2。

　　可看出，改造前的散熱損失已經(jīng)超過標準值。

　　2. 改造后散熱損失:

　　平均外表面溫度為T w 后= 33℃，按同一環(huán)境溫度25℃計算：α 改造后為9.82W/(m2.k);q 改造后為78.56W/m2。

　　可以看出，改造后的散熱損失比標準值降低。

　　(三)改造后的經(jīng)濟性分析

　　單位換熱量的對比分析計算， 其中主蒸汽管道保溫后外表面換熱面積A=900m2。

　　降低散熱損失Δq = q 改造前-q改造后= 249.04W/m2， 降低率q % =76%，減少熱流量損失ΔΦ =A Δq =224136 W。

　　改造后1h 內(nèi)減少散熱量，即節(jié)能Q=ΔΦ×h = 806889.6kJ， 以機組年運行6000h，鍋爐熱效率η = 90%計算，運行1 年即可節(jié)約標準煤量B b =QbQη×h= 183540kg，燃煤單價按1000 元/t 計算，每年節(jié)約資金：183.54×1000 = 183540 元，取得了顯著的經(jīng)濟效益。

　　四、結(jié)束語

　　(一)通過對1#、2# 機組主蒸汽管道進行保溫節(jié)能改造后，平均外表面溫度由55℃下降至33℃，其能源利用率、環(huán)保性能都有較大的提高，減少了機組的散熱損失及對環(huán)境的熱污染。

　　( 二) 運行1 年即可節(jié)約標準煤量184t，節(jié)約燃煤資金約18 萬元，同時減少煙氣及硫化物的排放，取得了良好的經(jīng)濟效益和社會效益，復合硅酸鹽保溫材料值得在其他熱力管道保溫節(jié)能環(huán)保改造中推廣使用。

　　參考資料：

　　[1] 水利電力部電力規(guī)劃設計院，火力發(fā)電廠熱力設備和管道保溫油漆設計技術規(guī)定，(SDGJ59-84)1984